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本文通過時程分析的方法，考察隔震結構在大震作用下的性能，結果顯示，在大震作用下，結構的整體響應，無論是位移角還是結構的剪力，與小震結果都有明顯差異，隔震支座對結構性能的改善，主要體現在結構的上部，對結構的中下部則較小，且不再滿足規范中對剪力降低50%的要求。

3.1.1 【條文說明】建議特殊設防類建筑宜提高一度設計3.1.3 隔震結構基于中震設計，中震下結構彈性分析，罕遇地震下結構彈塑性分析（小于中損）；特殊設防類和房屋高度超過24m的重點設防建筑，對結構進行極罕遇地震作用的結構變形（表4.7.3-3）和支座變形驗算（4.6.6-2，對特殊設防類建筑，在極罕遇地震作用下隔震橡膠支座的極限水平變形值可取各層橡膠厚度之和的 4.0倍；彈性滑板支座

既然這樣一拍腦袋，直接把子結構做到大震彈性或者大震不屈服，把子結構構件做到最強！好一對臥龍鳳雛的做法。

條文【6.2.3-4】消能減震結構布置消能部件的樓層中，消能器的最大阻尼力在水平方向上分量之和不宜大于樓層層間屈服剪力的60%，一般也是指大震分析工況，目的也是為了不在某一層布置過多阻尼器； 樓層的消能部件的最大阻尼力與主體結構的層間剪力與層間位移的乘積之比的比值宜接近【6.2.2-2】； 按照現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB50011的要求，當消能減震結構總阻尼比超過30%時，應取

一班工人采用塔吊或混凝土輸送泵澆筑高強度等級的柱墻混凝土，另一班人用混凝土輸送泵送料澆筑低強度等級的梁板混凝土，混凝土采用二次震搗二次壓抹法，即在混凝土初凝時再震搗一次，增強高低強度等級混凝土交界面的密實度。

5、框支剪力墻結構底部加強區剪力墻抗震等級自動提高一級根據《高規》表3.9.3、表3.9.4，框支剪力墻結構底部加強區和非底部加強區的剪力墻抗震等級一般情況下相差一級。選取此項時，框支剪力墻結構底部加強區剪力墻抗震等級將自動提高一級，省去設計人員手工指定的步驟。

（這足以保證支座不受拉不提離） 支座面壓的控制和剪力系數的保證！（這點是中震設計來保證大震性能的根本） 產品性能可靠性、穩定性的保障！（包括隔震層的非結構構件，如柔性管道之類） 多增設配筋/增大截面在關鍵構件上。

誠然，框架結構是一種對抗震極為不利的結構形式，但是這棟樓是在1990年代中期建造的，由于是辦公樓沒有重型試驗設備，設計時不可能使用剪力墻結構。個人認為，最主要的原因是房子的選址問題，可能是由于場地限制的原因，把房子建在了距離邊坡近的地方，再加上房齡已經有20多年，房子結構在老化，最終導致了這場悲劇發生。

本例采用并行計算同時求解中震、大震兩個工況，計算時長匯總于表4（ETABS設置為僅迭代求解，收斂容差0.005）。對比表4與表3的數據，明顯看到ETABS采用并行計算后計算效率又進一步提高。根據CSI的建議，高級求解器更適合處理大模型，常規模型多線程求解器求解速度更佳。

在遇到大風或大震時，伴隨建筑結構側向變形的加大，消能裝置能夠產生較大的阻尼，從而大量吸收、消耗輸入建筑結構的風振或地震能量，進而讓建筑結構所吸收的變形能或動能以熱能的形式散發出去。能夠迅速減少建筑結構受大風或大震影響帶來的反應，保持建筑整體結構較好的彈性狀態。目前經常采用的耗能裝置有：摩擦耗能減震裝置、粘滯阻尼器、金屬阻尼器和復合型耗能器。

基督城最高的51棟建筑，雖然無一倒塌，但是37棟在震后被迫拆除。基督城地震充分體現出結構抗震“韌性”(Resilience)的重要價值，震后可恢復性成為工程界研究焦點。新西蘭地震帶來建筑結構體系的巨大變化如下：地震之前，基督城CBD和阿丁頓（Addington）地區幾乎所有建筑都采用鋼筋混凝土（RC）框架或剪力墻作為它們的結構體系。

該模型從鄭鈞Adam老師的Abaqus線性動力&噪音分析詳解(理論及實作) Abaqus 線性 動 力 & 噪音分析詳解 ( 理論及實作 ) 視頻教程 _ 培訓課程 - 技術鄰 (jishulink.com) 下載獲得。由于卡車為對稱模型，所以只用建一半模型，聲音到了對稱面將全反射，但和結構分析不同，聲學有限元邊界默認全反射，所以在此對稱面無需任何額外設置。